钢水包增容改造及包底工艺优化实践

钢水包实际使用容积严重影响转炉的生产节奏，也制约了300t转炉的产能效率，国内外300t转炉的平均炉产量必须大于公称设计能力，转炉的平均炉产量小于290t，这是长期困扰生产效率发挥的重要瓶颈因此，决心增容攻略钢包，彻底解决钢包太小带来的种种弊端，实现了生产的稳定运行，下面一起了解下钢水包增容改造及包底工艺优化实践吧!

钢水包增容改造

1.1钢水包增容改造要求

为了降低改造成本，公司决定利用现有的箱包箱，利旧箱包底、箱包底支座、翻台装置。 包底维持目前各部分的尺寸，耳轴座周围有较大的支撑和钢包座利用，切除与筒体的焊接和热影响区，两侧分别切除35mm。 耳轴嵌入耳轴座的长度相对缩短，使内侧耳轴固定块和突出部与原浇包内壁一致，不改变浇包翻倒装置的尺寸进行利旧。 包底首先沿焊缝切除，见图1。 包底高度90mm，包壁和包底焊接位置由包底内侧向外侧变更，过渡焊接，边角R20mm打磨光滑，包底从改造前的到现在与包壁齐平，保证钢包永久层砌筑后厚度相同。

由于钢水包包裹体的直径增加了约68mm，需要更换钢包体的钢板，为了确保强度，钢板的厚度从原来的40mm增加到了42mm。 钢包耳轴和耳轴座部位是钢包吊运重要的部位。 目前，公司37台现有钢包寿命均超过8年，在耳轴吊装运输中出现研磨，为安全起见，增容改造时更换耳轴。 浇包增容后，为保持外部尺寸不变，经设计院审核后，带钢和水箱支架为新产品，内侧尺寸变短，但为了保证强度，增加板厚，浇包加揭盖铰链和浇包的上口位置和水平距离减少了35mm。 钢包盖的直径与钢包的外径相同，铰链底座按图制作施工，钢包各部分的技术参数如表1所示。

1.2对其他设备的影响

钢水包增容改造后，包壳尺寸的增加对相关设备有一定的影响。 公司在钢包增容改造时，充分考虑了480t天钩、离线钢包烘烤、钢水车、480t超限卡车、LF炉、RH炉、CAS炉、钢包盖系统和铸机转台等重要限制环节，确保了以上主体设备不发生变更。

1.2.1扩展对龙门起重机吊钩的影响

目前，480t天车门型吊钩的中心距为5600mm，气囊直径增大后，不更换门型吊钩，如何保持气囊正常、安全吊起是必须解决的问题。 为了确保龙门起重机的稳定性，经过严密验证，将浇包两侧的筋板在宽度方向上缩短，以增加钢板的厚度，保证龙门起重机的间隔一定。 钢包增容后，每包的水从原来的290t增加到现在的320t，包壳重量约71t，耐材重量约80t，总重量约470t，但天车重量为480t，因此增容后没有超过天车的负荷。1.2.2扩张对包胎的影响

钢水包变大后，包主体的直径增加约68mm，因此作为结永久层使用的生胎需要废弃，包主体的直径相应地变大，与新添加的包相匹配。 其他部位的尺寸和结构不变。

1.2.3扩建对钢包相关附属设备的影响

由于钢包的增容高度没有增加，因此不会影响钢包的离线烘烤、LF炉、RH炉、CAS炉，但如果钢包变粗，则会影响钢包盖、钢水包座支架以及大包转盘的叉臂。 为了尽量不改变目前的设备尺寸，设备专家在现场测绘试验中最终达成了一致的：

新浇包的包口直径为4700mm，与浇包加盖的直径相同，要求浇包内不掉盖子，做成永久层耐火砖后加装加盖。 浇包的直径变为4386mm，坐在钢水包叉臂上后两侧的间隔从原来的35mm变为现在的10mm左右，间隔的减少对浇包稳定的包装转台有一定的影响，浇包和包叉的耐磨带需要打磨15mm 同时，要求制造商制造钢包时的直径用负公差控制。

1.3扩大钢水包构筑要求

在连接包壁永久层之前在包壁上构筑石棉板，用轻质浇注料连接。 轻质材料加水量控制在6% ~ 8%左右，搅拌均匀，设置新的钢包胎具，按现有技术要求操作。 包底采用重型捆扎，包底及水口承托砖采用现有砌筑方法。 即，首先安装上座砖、下座砖，然后组装底部砖，使砖与砖之间的间隙小于2mm，砖的间隙纵横错位，砖的间隙布满泥土，包底的建筑准确、牢固。

对于扩建改造的钢包包壳，钢包包壁工作层采用190mm内衬，渣线部采用210mm镁碳砖[1]。 正式实施钢包回复装容量生产组织前需要保证25次以上的使用，中修钢包包壁工作层采用180mm内衬砖，渣线部采用210mm镁碳砖。

2锅底吹的优化

2.1透气砖结构的优化

原狭缝式透气砖在使用中和浇注过程中高温钢水、矿渣可能通过间隙渗透底部吹制透气砖，使呼吸道被渗透钢、渗透渣堵塞。 因此，制作了新型狭缝复合分散型透气砖。 该透气砖主要由氩气管、砖芯主体、圆台(狭缝块)、分散块、砖芯承托砖构成，氩气管与砖芯主体的铁皮焊接，圆台)狭缝块安装在砖芯主体的内部下部附近。

以上介绍的就是钢水包增容改造及包底工艺优化实践，如需了解更多，可随时联系我们!